外掺氧化镁混凝土绝热温升试验结果 表10
注：落脚河、马槽河绝热温升系根据水泥水化热进行计算而得。
8、膨胀变形性能
8.1自生体积膨胀

外掺氧化镁自生体积变形 表11
 
老江底电站90d外掺氧化镁混凝土自身体积变形试验结果 表12

备注：Ⅲ0.51F40M5表示三级配，水胶比0.51，F（粉煤灰）掺量40%，M（MgO）掺量5%
 

黄花寨电站碾压混凝土自生体积变形试验结果（×10-6） （20℃） 表13

备注：Ⅱ0.52F40M5表示二级配，水胶比0.52，F（粉煤灰）掺量40%，M（MgO）掺量5%
外掺氧化镁混凝土在水化过程中，氧化镁吸水生成Mg(OH)2，即MgO+ H2O→Mg(OH)2，产生延迟性体积膨胀，这是外掺氧化镁混凝土的重要性能，从表17可看出，影响混凝土自生体积膨胀的首要因素是温度，混凝土配合比相同，温度越高，混凝土自生体积变形则越大。氧化镁的掺量对混凝土自生体积变形也有直接的影响，氧化镁的掺量越高，混凝土自生体积变形也越大。膨胀一般发生在7d以后，一年以后还继续缓慢膨胀，温度对早期膨胀率也有影响，如以180d的膨胀率为基准，根据我们试验结果的统计，温度与龄期对膨胀率的影响大致如下：
温度与龄期与外掺氧化镁膨胀率的关系 表14

从表14可见：温度对混凝土早期膨胀率影响较大，对28d以后膨胀率影响不甚显著，因此外掺氧化镁混凝土早期保温显得比较重要。
对鱼简河大坝外掺氧化镁混凝土进行了观测，结果列于表15。
 

由表15可见，早龄期混凝土温度高，膨胀增量大，一年后温度已接近稳定温度场，膨胀发展变缓，第3年仍有3×10-6的膨胀增量，预计中下部坝体混凝土还会有2-10×10-6的膨胀增量，坝体接缝观测成果表明：坝体诱导缝、横缝、层面缝及坝体接触缝等均未张开，坝面未发现裂缝及渗水现象，表明混凝土后期的微膨胀起到了增强坝体的抗裂性能。
8.2徐变
沙老河水库外掺氧化镁混凝土(编号沙1，氧化镁掺率5.5%)，徐变试验结果列于表16。
沙老河水库外掺氧化镁混凝土徐变度 表16

如以28d徐变度为基准，则不同加荷龄期持荷360d的相对徐变与加荷龄期的关系见表17。
相对徐变与加荷龄期关系 表17

由表17、表18可见：混凝土的相对徐变随着加荷龄期的增大而减小，随时间的延长而增大，持荷90d的徐变可达180d的88%左右。